n=1157,2/228,67=5,1
принимаем n=6.
Рис.8 Компоновка свайных кустов
Проверка свайных кустов на внецентренное загружение ведется по формулам:
Nmax =(NI+Gр.гр/n)+ (Mx·ymax/y2i)+ (My·xmax/x2i);
Nmin =(NI+Gр.гр/n) - (Mx·ymax/y2i) - (My·xmax/x2i);
где Gр.гр – осредненный вес ростверка и грунта;
ymax, xmax – расстояние от главной оси ростверка до оси рассчитываемых свай, м;
yi,xi – расстояние от главной оси до оси каждой сваи, м;
Mx,My – расчетные моменты относительно осей х,у, кНм;
n – количество свай в кусте;
Gр.гр=bP·LP·dP·CP;
где bP,LP,dP – соответственно ширина, длина, глубина заложения ростверка, м;
Ростверк 4:
Gр.гр=1,5*1,8*2,4*19,33=104,34(кН)
Nmax=(1157,2+104,34)/6+869,67*0,9/3,6^2=225,7 (кН)228,67(кН)
Nmin=(4413,3+205,35)/8-1033,51*1,45/7,62= 165,4 (кН)> 0
4.2.6. Расчет осадки свайного фундамента.
Расчет осадки i-й сваи в группе из n-свай при известном распределении нагрузок между сваями производится по формуле из :
где s(N) - осадка одиночной сваи, МН, определяемая по формуле
δij –
коэффициенты, рассчитываемые по формуле
в зависимости от расстояния между i-й
и j-й
сваями;
Nj -
нагрузка на j-ю
сваю.
Расчет
осадки одиночных свай, прорезающих слой
грунта с модулем сдвига,
G 1
МПа, коэффициентом Пуассона ν 1
и опирающихся на грунт, рассматриваемый
как линейно-деформируемое полупространство,
характеризуемое модулем сдвига G 2,
и коэффициентом Пуассона ν 2 ,
допускается производить при выполнении
требований и при условии 
1
(где l-
длина сваи, м, d-
наружный диаметр поперечного сечения
ствола сваи, м).
Согласно п.7.4.3 характеристики G 1, и ν 1 принимаются осредненными для всех слоев грунта в пределах глубины погружения сваи, a G 2, и ν 2 - в
пределах
0,5l.
Модуль сдвига грунта 
допускается
принимать равным 0,4E 0 ,
а коэффициент k ν равным
2,0 (где E 0 -
модуль общей деформации).
Расчетный
диаметр d для
свай некруглого сечения, вычисляется
по формуле
где A - площадь поперечного сечения сваи, м 2 .
β- коэффициент, определяемый по формуле 7.33
Коэффициент, соответствующий абсолютно жесткой свае ();
-
тот же коэффициент для случая однородного
основания с характеристиками G i и
ν i ;
-
относительная жесткость сваи;
EA -
жесткость ствола сваи на сжатие, МН;
λ 1 -
параметр, характеризующий увеличение
осадки за счет сжатия ствола и определяемый
по формуле
;
k ν , k ν 1 - коэффициенты, определяемые по формуле
соответственно
при 
и
при ;
Рассчитываем свайный фундамент №1, с характеристиками:
==
Eо1=21*1,17+6,4*2+6,4*1,99/1,17+2+1,99=9,71 МПа
G1=0.4*=0,4*9,71=3,884МПа;
G2=0.4*=0,4*25=1,6 МПа;
коэффициент
Пуассона:
Для грунтов
крупнообломочных
=0,27
Для песков и супесей
=0,30
Для суглинков
=0,35
Для глин
=0,42
=
v1=0,3*1,17+0,3*2+0,3*1,99/1,17+2+1,99= 0,3
2,82-3,78*0,3+2,18*0,3^2=1,88;
β’=0,17*ln(2*3,884*7/1,6*0,339=0,78;
α=0,17*ln(2*7/0,339)=0,63;
Принимаем бетон класса В20 с начальным модулем упругости при растяжении Еb=27*10^3МПа.
ЕА=27*10^3*0,09=2430
χ=2430/3,884*7^2=12,768;
λ1=(2,12*12,76^3/4)/1+2,12*12,76^3/4=14,31/15,31=0,93;
β=(0,78/0,93)+(1-0,78/0,63)/3,884=0,928;
Вычисляем осадку одиночной сваи:
s=(0,928*0,228)/3,884*7=0,00778м;
Вычисляем дополнительную осадку сваи, находящейся на расстояние а=0,9 м от сваи, к которой приложена нагрузка N Следовательно:
4,5>1, следовательно:
а=0,9 м Δ1,2=0,17*ln()=0,17*ln(2*3,884*7)/2*1,6*0,9)=0,49;
